某厂重油催化裂化装置配有CO余热锅炉两台，均为中压锅炉，操作温度800℃。锅炉均釆用轻型炉墙结构，炉底采用耐火可塑料。经检査发现炉底塌落。为此，对炉底塌落的原因从设计、材料及施工三个方面进行了研究分析。
1 设计
在原设计图纸中，炉底耐火可塑料中加配有钢筋，但最终设计取消钢筋。分析认为，此原因不会造成炉底塌落。
2材料
在施工前，根据标准规范要求，对所使用的耐火可塑料进行了复验。耐火可塑料的性能指标为：Al203≥45%，体积密度（110℃）≥2.20g·cm-3，耐压强度（1400℃）12 MPa，抗折强度（1400℃）2.73MPa，耐火度为1650℃，烧后线变化（1400℃，2h）2%。复检结果中抗折强度（1400℃）的检验值低于设计要求，说明此种材料高温（1400℃）抵抗变形能力差。但由于炉底塌落是在烘炉过程出现的，而烘炉温度只有325℃，远远低于实验温度1400℃。在325℃温度下，抗折强度能够满足设计要求，所以排除了材料引起炉底埔落的可能性。
3 施工
根据设计要求，施工单位对耐火可塑料进行了取模试配，经检验主要性能达到设计要求，则试配时的配合比确认为施工配合比。
根据设计要求对炉子钢结构、基准线和孔洞等部位进行全面验收。同时做炉子本体焊接质量气密实验,防止运行后漏烟气，经检验合格。
在保证其施工性能的条件下，应尽量减少用水量。可塑料加水量和外加剂含量用可塑性指数表示。可塑性指数—般为15%~40%，太硬或太软均不好施工，也不易捣实。为了判断搅拌水含量是否合适采用一神简便的“手捏成团”方法进行试验；取搅拌料用手捏成一个紧密球团，将此球团抛高约30cm，然后用手接住。如果球团变形而未碎，表示含水量正好。如果球团变形并从手缝中流出，则表示含水量过多；如果球团开裂散落，则表示含水量太少。可塑性指数合适的可塑料不散，也不粘手。可塑性指数表示，取正数值，计算公式如下：
式中；F为可塑料指数，%；L0为试样受冲击前的高度，mm；L1为试样受冲击后的高度，mm。
试验结果表明：该可塑料的可塑料指数为30%。对照耐火材料标准，粘土质和高铝质耐火可塑料的可塑性指数一般为13%〜40%均能保证其可塑性。
可塑料粘性较大，是粘土结合和磷酸复合结合，常温强度低，浇完6d常温强度仍很小。10月28日开始烘炉，虽然按规范在表面开设Φmm通气孔，孔深为厚度的2/3，孔距200 mm，但因没有进行低温干燥就进行烘炉故使水分排除不畅通，水分迅速气化膨胀，表面衬体干缩形成“顶盖' ，使深处衬体中水分的脱水通道“堵塞”，造成烘炉爆炸事故。炉底塌落主要是由此造成的。
4 整改
根据设计要求，重新选用低钙铝酸盐耐火浇注料用于炉底，增设膨胀缝，并将材质lGrl8Ni9（Φ6）的配筋重新加配于炉底的浇注料中。
靡胀缝设计时必须标明膨胀缝的位置和尺寸，故而增设膨胀缝。
炉体膨胀缝增设的主要依据一总伸长量的计算公式：△L=α·L·△t=α·L·（t1-t0）
式中：△L为总伸长量：α为耐火可塑料的平均线膨胀系数：L为总长度；t0为升温前温度(一般指室温）；t1为最高使用温度。
通过计算，4m长炉底设3道缝，每道缝宽7mm，经再次重新烘炉后检査衬里质量符合标准要求。